純水設備對A2O工藝脫氮與除磷矛盾關系的淺分析
一、傳統(tǒng)A2O工藝存在的矛盾
1. 污泥齡矛盾
傳統(tǒng)的A2/O工藝屬于單污泥系統(tǒng)，其中功能微生物如聚磷菌(PAOs)、反硝化菌和硝化菌在同一系統(tǒng)中共同生長，不同的微生物需要不同的污泥齡才能發(fā)揮最大的功能:
1)與普通的異養(yǎng)好氧菌和反硝化菌相比無錫純水設備，自養(yǎng)硝化菌的產(chǎn)生周期更長。為了使其成為優(yōu)勢菌群，控制系統(tǒng)需要在長泥齡條件下運行。冬季硝化效果較好的污泥齡(SRT)應控制在30d以上。即使在夏季，如果SRT < 5d，系統(tǒng)的硝化作用也會顯得非常微弱。
2) PAOs是一種世代周期短的微生物，其最大世代周期(Gmax)甚至小于硝化細菌(Gmin)。
從生物除磷的角度分析富磷污泥的排放是降低系統(tǒng)磷含量的唯一途徑。
如果污泥排放不及時,一方面,細胞內(nèi)糖原消耗將疲憊的內(nèi)源呼吸有關,從而影響醋酸的吸收在厭氧區(qū)和存儲poly-beta-hydroxyalkanic酸(pha)和系統(tǒng)的除磷率下降,甚至導致部分歸功于富磷污泥二次釋放磷。另一方面，SRT對系統(tǒng)中PAOs和GAOs的主導生長也有影響。
在30℃長污泥齡厭氧環(huán)境下(SRT≈10d)， GAOs對乙酸鹽的吸收率高于PAOs，這使得GAOs在系統(tǒng)中占主導地位，影響PAOs磷釋放行為的充分發(fā)揮。
2. 碳源競爭與硝酸鹽殘留干擾的研究
在傳統(tǒng)A2 / O脫氮和除磷系統(tǒng),所消耗的碳源主要是磷釋放,異養(yǎng)細菌脫氮和正常代謝,其中磷釋放和脫氮率有很大的關系的內(nèi)容容易降解水中的碳源的一部分。一般來說，要完成脫氮與磷的同時，水的碳氮比(BOD5 / rho (TN))為> 4 ~ 5，碳磷比(BOD5 / rho (TP))為> 20 ~ 30。當碳源含量低于此時，因前端厭氧區(qū) PAOs 吸收進水中揮發(fā)性脂肪酸（VFAs）及醇類等易降解發(fā)酵產(chǎn)物完成其細胞內(nèi) PHAs 的合成，使得后續(xù)缺氧區(qū)沒有足夠的優(yōu)質(zhì)碳源而抑制反硝化潛力的充分發(fā)揮，降低了系統(tǒng)對 TN 的脫除效率。
反硝化菌以內(nèi)碳源和甲醇或 VFAs 類為碳源時的反硝化速率分別為 17～48 、120～900 mg/(g·d)。因反硝化不徹底而殘余的硝酸鹽隨外回流污泥進入?yún)捬鯀^(qū)，反硝化菌將優(yōu)先于 PAOs 利用 環(huán)境中的有機物進行反硝化脫氮無錫水處理設備，干擾厭氧釋磷的正常進行，最終影響系統(tǒng)對磷的高效去除。
一般，當厭氧區(qū)的 NO3-N 的質(zhì)量濃度＞1.0 mg/L 時，會對 PAOs 釋磷產(chǎn)生抑制，當其達到 3～4 mg/L 時，PAOs 的釋磷行為幾乎完全被抑制，釋磷（PO4 3--P）速率降 至 2.4 mg/(g·d)。
按照回流位置的不同，溶解氧（DO）殘余干擾主要包括：
1）從分子態(tài)氧（O2）和硝酸鹽（NO3-N）作為電子受體的氧化產(chǎn)能數(shù)據(jù)分析，以 O2 作為電子受體的產(chǎn)能約為 NO3-N 的 1.5 倍，因此當系統(tǒng)中同時存在O2和NO3-N時，反硝化菌及普通異養(yǎng)菌將優(yōu)先以O2為電子受體進行產(chǎn)能代謝。
2）氧的存在破壞了PAOs釋磷所需的“厭氧壓抑”環(huán)境，致使厭氧菌以O2為終電子受體而抑制其發(fā)酵產(chǎn)酸作用，妨礙磷的正常釋放，同時也將導致好氧異養(yǎng)菌與PAOs進行碳源競爭。
一般厭氧區(qū)的DO的質(zhì)量濃度應嚴格控制在0.2mg/L以下。從某種意義上來說硝酸鹽及DO殘余干擾釋磷或反硝化過程歸根還是功能菌對碳源的競爭問題。
二、傳統(tǒng)A2O工藝改進策略
1、基于 SRT 矛盾的復合式
A2/O工藝在傳統(tǒng) A2/O工藝的好氧區(qū)投加浮動載體填料，使載體表面附著生長自養(yǎng)硝化菌，而 PAOs 和反硝化菌則處于懸浮生長狀態(tài)，這樣附著態(tài)的自養(yǎng)硝化菌的 SRT 相對獨立，其硝化速率受短 SRT 排泥的影響較小，甚至在一定程度上得到強化。
懸浮污泥SRT、填料投配比及投配位置的選擇不僅要考慮硝化的增強程度，還要考慮懸浮態(tài)污泥 含量降低對系統(tǒng)反硝化和除磷的負面影響。
載體填料的投配并不意味可大幅度增加系統(tǒng)排泥量，縮短懸浮污泥 SRT 以提高系統(tǒng)除磷效率；相反，SRT 的 縮短可能降低懸浮態(tài)污泥（MLSS）含量，從而影響系統(tǒng)的反硝化效果，甚至造成除磷效果惡化。
研究表明，當懸浮污泥 SRT 控制為 5 d 時，復合式 A2/O 工藝的硝化效果與傳統(tǒng)A2/O工藝相比，兩者的硝化效果無明顯差異，復合式A2/O工藝的載體填料不能完全獨立地發(fā)揮其硝化性能；若再降低懸浮污泥SRT則因系統(tǒng)懸浮污泥含量的降低致使硝酸鹽積累，影響厭氧磷的正常釋放。
2、基于“碳源競爭”角度的工藝
解決傳統(tǒng) A2/O工藝碳源競爭及其硝酸鹽和 DO 殘余干擾釋磷或反硝化的問題，主要集中在 3 方面：
針對碳源競爭采取的解決策略，如補充外碳源、反硝化和釋磷 重新分配碳源（如倒置 A2/O工藝）等；
解決硝酸鹽干擾釋磷提出的工藝改革，如 JHB、UCT、MUCT 等工藝；
針對 DO 殘余干擾釋磷、反硝化的問題， 可在好氧區(qū)末端增設適當容積的“非曝氣區(qū)”。
(1)補充外碳源
補充外碳源是在不改變原有工藝池體結構及各功能區(qū)順序的情況下，針對短期內(nèi)因水質(zhì)波動引起碳源不足而提出的應急措施。一般供選擇的碳源可分為 2 類：
a、甲醇、乙醇、葡萄糖和乙酸鈉等有機化合物；
b、可替代有機碳源，如厭氧消化污泥上清液、 木屑、牲畜或家禽糞便及含高碳源的工業(yè)廢水等。相對糖類、纖維素等高碳物質(zhì)而言，無錫水處理設備因微生物以低分子碳水化合物（如，甲醇、乙酸鈉等）為碳源進行合成代謝時所需能量較大，使其更傾向于利用此類碳源進行分解代謝，如反硝化等。
任何外碳源的投加都要使系統(tǒng)經(jīng)歷一定的適應期，方可達到預期的效果。針對要解決的矛盾主體選擇合適的碳源投加點對系統(tǒng)的穩(wěn)定運行和節(jié)能降耗至關重要。一般在厭氧區(qū)投加外碳源不僅能改善系統(tǒng)除磷效果，而且可增強系統(tǒng)的反硝化潛能；但是若反硝化碳源嚴重不足致使系統(tǒng)TN脫除欠佳時， 應優(yōu)先考慮向缺氧區(qū)投加。
（2）倒置A2/O工藝及其改良工藝
傳統(tǒng) A2/O工藝以犧牲系統(tǒng)的反硝化速率為前提，優(yōu)先考慮釋磷對碳源的需求，而將厭氧區(qū)置于工藝前端，缺氧區(qū)后置，忽視了釋磷本身并非除磷工藝的目的所在。
從除磷角度分析可知，倒置 A2/O 工藝還具有 2 個優(yōu)勢：
“饑餓效應”。PAOs厭氧釋磷后直接進入生化 效率較高的好氧環(huán)境，其在厭氧條件下形成的攝磷驅(qū) 動力可以得到充分地利用。
“群體效應”。允許所有 參與回流的污泥經(jīng)歷完整的釋磷、攝磷過程。然而有研究者認為，倒置 A2 /O 工藝的布置形式。
（3）JHB、UCT 及改良 UCT 工藝
與分點進水倒置 A2 /O 工藝相比，JHB（亦稱 A+ A2 /O 工藝） 和 UCT 工藝的設計初衷是通過改變外回流位點以解決硝酸鹽、DO殘余干擾釋磷。
JHB 工藝中的氮素的脫除主要發(fā)生在污泥反硝化區(qū)和缺氧區(qū)，且兩者的脫除量相當， 污泥反硝化區(qū)的設置改變了氮素在各功能區(qū)的分配比例，使厭氧區(qū)能夠更好地專注于釋磷。
JHB 工藝流程與倒置 A2 /O 工藝相同，對于低 C/N 進水而言， JHB 工藝污泥反硝化區(qū)的設置可能會引起后續(xù)各功能區(qū)的碳源不足，為此也有必要采用分點進水方式。
與倒置 A2 /O 工藝不同，UCT 工藝是在不改變傳統(tǒng) A2 /O 工藝各功能區(qū)空間位置的情況下，污泥先回流至缺氧區(qū)，使其經(jīng)歷反硝化脫氮后，再通過缺氧區(qū)的混合液回流至厭氧區(qū)，避免了回流污泥中硝酸鹽、DO 對厭氧釋磷的干擾。
UCT 工藝流程在進水C/N適中的情況下，缺氧區(qū)的反硝化作用可使回流至厭氧區(qū)的混合液中硝酸鹽的含量接近于0；而當進水C/N較低時， UCT工藝中的缺氧區(qū)可能無法實現(xiàn)氮的完全脫除， 仍有部分硝酸鹽進入?yún)捬鯀^(qū)，因此又產(chǎn)生了改良 UCT 工藝（MUCT）。
與 UCT 工藝相比，MUCT 將傳統(tǒng) A2 /O 工藝中 的缺氧區(qū)分隔為 2 個獨立區(qū)域，前缺氧區(qū)接受來自 二沉池的回流污泥，后缺氧區(qū)接受好氧區(qū)的硝化液， 從而使外回流污泥的反硝化與內(nèi)回流硝化液的反硝 化完全分離無錫純水設備，進一步減少了硝酸鹽對厭氧釋磷的影響。
以MUCT工藝為主體工藝的流程圖無論 UCT 還是 MUCT，回流系統(tǒng)的改變強化了 厭氧、缺氧的交替環(huán)境，使其與 JHB 一樣，缺氧區(qū)容易富集反硝化 PAOs，實現(xiàn)同步脫氮除磷。
3、兼顧 SRT 矛盾及“碳源競爭”工藝
（1）新型雙污泥脫氮除磷工藝
新型雙污泥脫氮除磷工藝（PASF）工藝也可謂是傳統(tǒng) A2/O 與曝氣生物濾池（BAF）的組合工藝， 是以分相培養(yǎng)為基礎的雙泥系統(tǒng)，能更好地滿足各功能微生物對環(huán)境、營養(yǎng)物質(zhì)及生存空間的最佳需求。
在工藝設計及運行過程中，通過縮短前端 A2 /O 工藝好氧區(qū)的 HRT，將硝化過程從中分離而順序“嫁接”于二沉池后端的 BAF。
對于 PAOs 的厭氧釋磷而言，因前端的污泥單元不承擔硝化功能，在理想條件下外回流污泥中不含有硝酸鹽，為 PAOs 釋磷創(chuàng)造了良好的“壓抑”環(huán)境，使其優(yōu)先利用原水中的 VFAs 類物質(zhì)合成 PHAs 并釋放磷；
再者，也因長 SRT 硝化菌以生物膜形式固著生長在填料表面而短SRT 的 PAOs 和反硝化菌呈懸浮態(tài)生長在前端的污泥單元，實現(xiàn)了硝化菌與反硝化菌、PAOs 等功 能微生物的 SRT 分離，緩解了 SRT 矛盾。決定缺氧區(qū)反硝化效果的因素主要有2個：進入缺氧區(qū)的優(yōu)質(zhì)碳源（VFAs 和 PHAs）含量及來自 BAF 的內(nèi)回流硝化液中的硝酸鹽含量。
當進水 C/N 較高時，硝酸鹽成為反硝化的限制因子無錫水處理設備，隨著內(nèi)回流比的增大缺氧區(qū)異養(yǎng)反硝化效果也相應提高，但升高幅度卻呈遞減趨勢；
而當進水 C/N 較低時，因碳源成為反硝化的限制因子，根據(jù)異養(yǎng)反硝化菌和反 硝化 PAOs 對電子受體的競爭機制，適當提高內(nèi)回 流硝酸鹽負荷的方式刺激反硝化聚磷菌（DPAOs） 的優(yōu)勢生長，使其以硝酸鹽為電子受體，并以 PHAs 為電子供體進行同步反硝化脫氮除磷，實現(xiàn)“一碳 兩用”，同時可節(jié)省系統(tǒng)的能耗，減少污泥產(chǎn)量。
（2）雙循環(huán)兩相生物處理工藝
雙循環(huán)兩相生物處理工藝（BICT）是在序批式活性污泥法的基礎上，增設獨立的生物膜硝化反應器，使自養(yǎng)硝化菌與反硝化菌、PAOs 等異養(yǎng)菌分相培養(yǎng)，以克服脫氮與除磷間的 SRT 矛盾及硝酸鹽、 DO 干擾釋磷而開發(fā)的污水處理新工藝，其主體單元由厭氧生物選擇器、序批式懸浮污泥主反應器、生物膜硝化反應器組成。
該工藝正常運行時主要完成 4 個操作過程：
a、進水、曝氣攪拌 + 污泥回流
原水與沉淀池的回流污泥在厭氧生物選擇器內(nèi)混合接觸，借助高負荷梯 度產(chǎn)生的“選擇壓力”篩選出具有良好絮凝性的細 菌，并使 PAOs 厭氧釋磷。此時，主反應器在曝氣攪 拌的作用下，完成 COD 的去除及 PAOs 的超量攝磷；
b、缺氧攪拌 + 硝化液回流
主反應器接受來自生物膜反應器的硝化液，在機械攪拌作用下，完成反硝化脫氮，同時被擠出的混合液進入沉淀池，經(jīng)沉淀分離后上清液進入生物膜硝化反應器；
c、再曝氣
吹脫污泥中包裹的氮氣以利于泥水分離，也可強化 PAOs 的好氧攝磷；
d、靜止沉淀、潷水
靜止沉淀的同時排出富磷污泥無錫水處理設備。此工藝獨立硝化反應單元的設置消除了SRT與硝化的高度關聯(lián)性，SRT不再是影響系統(tǒng)脫氮效率的限制因子。
（3）BCFS 工藝
BCFS 工藝（Biologische Chemische Fosfaat Stikstof verwijdering） 可實現(xiàn)磷的完全去除和氮的最佳脫除。
與 UCT 工藝相比，BCFS 工藝在主流線上增設2個反應區(qū)——接觸區(qū)和混合區(qū)。
介于厭氧區(qū)與缺 氧區(qū)之間的接觸區(qū)相當于第 2 選擇池，可以有效控 制絲狀菌的異常生長，防止污泥膨脹的發(fā)生；另外， 也因回流污泥先回流于此進行反硝化脫氮反應，給 PAOs 厭氧釋磷營造了良好的“壓抑”環(huán)境。
介于缺氧區(qū)與好氧區(qū)之間的混合區(qū)相當于一個“機動單元”， 可通過曝氣系統(tǒng)的啟閉靈活地控制其前端好氧區(qū)和后端缺氧區(qū)的氧化還原電位，也可在低C/N條件下誘導反硝化PAOs成為優(yōu)勢菌群而發(fā)揮同步脫氮除磷，實現(xiàn)“一碳兩用”。無錫純水設備,無錫水處理設備，無錫去離子水設備
- 上一篇：超濾+反滲透處理印染廢水的處理 2019/9/17
- 下一篇：純水設備：污水厭氧生物處理技術全 2019/9/10
